[其他]變電所貯能電容跳閘裝置

無效

• 申請號: 86203404
• 申請日: 1986-05-26
• 公開（公告）號: CN86203404U
• 公開（公告）日: 1987-12-16
• 發明（設計）人: 韓柏青
• 申請（專利權）人: 韓柏青
• 主分類號: H02H7/00
• 分類號: H02H7/00;H02J11/00
• 代理公司: 暫無信息
• 代理人: 暫無信息

本實用新型涉及一種變電所貯能電容跳閘裝置，用來作為110KV及以下電壓等級中、小型變電所的保護和跳閘電源。

貯能電容跳閘裝置作為中、小型變電所的保護和跳閘電源（以下簡稱為保護電源），在已有技術，如《電力工程設計手冊》（上海科學技術出版社1981年1月新1版）第十六章16－2節中，是由貯能電容器組、電容器組的充、放電回路、電容器組的檢查裝置等主要部份所組成。電容器組用來貯存電場能量，當系統故障伴隨所用電源電壓降低甚至完全消失時，利用這一能量供給繼電保護動作和斷路器跳閘；充電回路用以在正常運行時向電容器組提供能量，并保證在系統故障時不向直流主系統反饋能量；放電回路與保護和跳閘回路相接，隨時準備向保護和跳閘回路提供電源；電容器組的檢查裝置用來檢查電容器組的容量是否滿足要求。

電容器組通常按兩大組配置，一組供給6～10KV饋線的保護電源，另一組供給其它設備的保護電源。兩大組容量均相等，其數值根據該手冊介紹的三種電容量選擇計算方法確定，其結果是：當整流器采用三相橋式時，每組為6000μF；整流器采用單相橋式時為3000μF。

在許昌繼電器研究所1976年7月出版的《發變電二次線通用設計圖冊（四）220V直流系統定型屏》典型設計中，貯能電容器按兩組配置，且對于110KV變電所：第一組C_Ⅰ＝18000μF，供給110KV線路和主變各側跳閘；第二組C_Ⅱ＝9000μF，供給35KV和6～10KV饋線跳閘。對于35KV變電所：第一組C_Ⅰ＝9000μF，供給35KV線路和主變各側跳閘；第二組C_Ⅱ＝4500μF，供給6～10KV饋線跳閘。

在冶金工業部南昌有色冶金設計院1976年7月編制出版的《35／6（10）千伏變電所、6（10）千伏配電所????二次接線圖集220伏電容補償硅整流操作 GD751》典型設計中，貯能電容器也是按兩組配置，且對于35KV內橋接線變電所，C_Ⅰ＝C_Ⅱ＝8000μF；對于其它接線方式的變電所，C_Ⅰ＝C_Ⅱ＝6000μF。

在新疆維吾爾自治區和水利電力部水利水電勘測設計院編制，水利電力出版社1985年10月出版的《控制保護常用電氣設備手冊》第六章§6－3圖6－3－2介紹的裝置中，貯能電容器也是按兩組配置，其數量為C_Ⅰ＝C_Ⅱ＝7050μF。

理論分析和長期實踐都已表明，現行方案主要存在下述問題：

1、貯能電容量普遍選擇過小，沒有考慮到整流操作的變電所直流母線電壓有可能長時間運行在80％U_e＝0.8×220＝176V，以及斷路器跳閘線圈動作電壓剛好調整在上限值65％U_e＝143V等不利條件的影響，也沒有按保護的動作邏輯關系從電路的分析角度去解決電容量的計算問題。因此，目前變電所配置的貯能電容量，大都不能滿足可靠性要求。

2、貯能電容器的分組及保護電源分配方式，不能滿足保護動作斷路器拒分時后備保護動作及斷路器跳閘對電源的可靠性要求。

3、電容器組的檢查裝置按反映電容器組貯存能量的大小（ 1/2 CU²）而構成，因此，受整流電源電壓變化的影響，電容量的檢查結果往往給出錯誤的結論。

4、充電回路的熔斷器和電容器組的熔斷器均未得到合理監視。

5、電容器組的充電電源主張采用單相橋式整流器，其目的是用以提高電容器的充電電壓，減少電容器組的容量。由于電容器的充電電壓為整流器輸出直流脈動電壓的峰值，所以與三相橋式整流器相比，單相橋式整流器所提供的充電電壓可由前者的230V提高到345V，從而可使電容器組的容量大為減少。但選擇單相橋式整流器作為電容器組的充電設備將帶來如下問題：

①因合閘用整流器按三相橋式接線，故當充電用整流器因故停用或處在備用狀態時，電容器組的充電電壓將由原設計的345V下降為230V，從而造成保護電源能量嚴重不足。

②保護回路的電壓太高（可達345V），遠大于二次設備對直流電源電壓的要求（一般為80～110％Ue）。因此，對保護繼電器的接點和長期受電的繼電器（如BFy－10A／220V晶體管負序電壓繼電器等），損壞率將大為增加。

③對具有相同耐壓值的貯能電容器，充電電壓的提高將嚴重降低其使用壽命。

④單相橋式整流器輸出電壓的脈動系數較三相橋式整流大得多，使得直流脈沖繼電器及干簧管型繼電器的使用帶來困難。