[其他]新型往復成型槽筒

無效

• 申請號: 86204005
• 申請日: 1986-08-07
• 公開（公告）號: CN86204005U
• 公開（公告）日: 1987-08-05
• 發明（設計）人: 李邦明
• 申請（專利權）人: 上海市合成纖維研究所
• 主分類號: B65H54/36
• 分類號: B65H54/36
• 代理公司: 上海紡織專利咨詢服務組
• 代理人: 楊浩之

本發明是一種新型五頭往復成型槽筒，它適用于化學纖維生產所采用的往復成型卷繞機構。

眾所周知，往復成型槽筒是各種卷繞機構中的主要部件之一，它通常是一個圓柱體形溝槽凸輪。目前紡絲卷繞機構中均采用單頭槽筒，導絲器按其溝槽作直線往復運動的動程為定值，在動程的兩端存在著滯留時間，又由于結構上限制，導絲點與卷繞點之間存在一段距離。因此所卷繞的絲筒不可避免地出現兩端疊層隆起，卷繞密度大，硬度高，即所謂凸邊，或稱耳邊現象，從而導致不勻率上升，影響纖維質量。

為了消除這種耳邊現象，至目前為止所采用的方法有四種。一是多頭法，即增加槽筒導絲動程數，使之有長有短，以減少絲筒端部鋪疊高度；二是超位羅拉法，即使絲條在卷繞前通過一附設羅拉裝置，羅拉速度略高于絲筒卷取速度，以達到減少張力，改善耳邊目的；三是雙槽筒法，即增加一個槽輥，使絲的卷繞張力均勻，改善耳邊；四是縮短卷繞點與導絲點之間的距離，減少換向滯后時間，以達到改善耳邊目的。

顯然，第二第三兩種方法勢必增加設備負擔，特別在化學纖維高速紡絲如卷取速度3000米／分以上的條件下，不但使工藝和操作復雜化，而且對槽筒的驅動裝置變頻提出較高的要求，通常的變頻裝置則無法適應。第四種方法目前已縮短達到極限距離。因此，研制第一種多頭法以改善絲筒的耳邊現象已成為重要途徑。

直到本發明為止，所采用的多頭槽筒有雙頭（或四線），三頭（或六線）和四頭（或八線）往復成形槽筒。在一個往復周期中，換向次數分別為二次、三次和四次，導絲器往復運動的動程數均只有二個。日本專利JP特昭53－61735所述的三頭槽筒，在一個往復周期中，導絲器左右運動換向次數為三次，具有二種動程數和六個轉向弧。但僅有一次改變轉向點軸向位置，因此在改善耳邊的程度上受到限制，達不到理想要求。

本發明的目的旨在解決上述三頭和四頭槽筒不足，進一步提高絲筒兩端分布均勻性和消除耳邊。

本發明實施要點。它是一個圓柱形五頭溝槽凸輪，嵌入溝槽的導絲器隨槽筒回轉而往復橫動，兩端換向處以曲線過渡，其特征在于溝槽是由五條左向和五條右向螺旋線以及左右兩邊各五條換向弧組成的封閉曲線。導絲器沿螺旋線作往復等速直線運動時具有三個長短不一的動程和兩次改變轉向點軸向位置。

本發明的要點之一是槽筒線數和導絲器動程的選擇。茲將三種不同槽筒的實驗參數歸納為表1。

＊槽筒直徑為100mm。η值為導絲器一次行程中槽筒轉數。

表1中三種槽筒在紡絲速度為3500米／分，卷繞角為7°時，絲筒成形以第6第7種五頭十線槽筒最好，三頭六線槽筒次之。絲筒直徑為300mm，絲筒寬為248mm時，絲筒兩端最高點和中間高度差值在1.0mm左右，端面平齊，成形良好。

現將表1中三種多頭槽筒的卷繞絲筒端面絲層鋪放分布予以比較。

設α為絲筒端面密度與中間密度之比，γ為絲層中間密度。根據計算可知，卷繞端部的密度差不多是中間的二倍，所以取用α＝2，γ＝1。單邊絲層鋪放區域可分割為△₁、△₂、△₃、△₄，則將各參數計算結果歸納如表2。

表2????????三種絲筒端部絲層鋪放參數

由上可見，五頭槽筒的密度差最小并具有四個鋪放區，所以絲筒端面鋪放分布均勻，其它三頭、四頭依次惡化。

綜上所述，導絲器的三個動程與卷繞機構形式和絲筒寬度相關。當采用摩擦式卷繞機，絲筒寬度為100～250毫米時，其長度分別為H₁＝94～244毫米，H₂＝96.5～246.5毫米，H₃＝102～252毫米；當采用錠子驅動式卷繞機，絲筒寬度為160～220毫米時，其長度分別為H₁＝152～212毫米，H₂＝160～220毫米，H₃＝168～228毫米。